Железобетонные конструкций с жесткой арматурой в СССР (стр.-2)

Автор биографии: Орлов Геннадий Викторович — Советский выдающийся публицист — Историк СССР (08.11.1965)

Страницы:     [01]     [02]     [03]

Расчет. Определяем положение нейтральной оси применительно к 1-му случаю расчета по формуле как для прямоугольного сечения шириной 

т.е. нейтральная ось пересекает ребро и жесткий профиль, и сечение рассчитываем как тавровое по 2-му случаю.

Вычисляем высоту сжатой зоны х таврового сечения по формуле

т.е. действительно имеет место 2-й случай расчета.

Прочность сечения проверяем из условия, определив

Wпл = 1,17W = 1,17×947= 1110 см3;

т.е. прочность сечения обеспечивается.

Пример 6. Дано: размеры сечения по рис. 8; изгибающий момент М = 29 тс×м; бетон марки М 300 (Rпp = 135 кгс/см2, тб1 = 1); жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 30 (Rаж = 2100 кгс/см2) площадью сечения Fаж = 46,5 см2; гибкая растянутая арматура из стали класса A-III (Rа = 3400 кгс/см2) площадью сечения Fа = 6,28 см2 (2Æ20).

Рис. 8. К примеру расчета 6

Расчет. Определяем высоту сжатой зоны сечения х применительно к 1-му случаю расчета как прямоугольного сечения шириной 

т.е. нейтральная ось проходит в ребре, и сечение рассчитываем как тавровое. Так как  то имеет место 1-й случай расчета.

Вычисляем высоту сжатой зоны х по 1-му случаю по формуле:

т.е. 1-й случай расчета исключается.

Вычисляем высоту сжатой зоны х по 2-му случаю по формуле при

т.е. 2-й случай исключается и имеет место 3-й случай расчета.

Определим рабочую высоту h0, исходя из 1-го случая расчета. Расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до крайнего растянутого волокна а1 равно:

h0 = h - а1 = 50 - 18,1 = 31,9 см.

Из табл. 1 имеем xR = 0,58.

Так как  то прочность сечения проверяем из условия при

 и hcm = 30 - 1,02 = 29 см.

т.е. прочность сечения обеспечивается.

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ИЗГИБАЕМОГО ЭЛЕМЕНТА

3.15. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси изгибаемых элементов, производится по поперечной силе я по изгибающему моменту.

Расчет наклонных сечений по поперечной силе

3.16. При расчете элементов должна быть обеспечена прочность бетона на действие наклонных сжимающих усилий из условия

Q £ 0,35Rпpbh0,                                                                                                                

при этом значение Rпp для бетонов проектных марок по прочности выше М 400 принимается как для бетона марки М 400.

3.17. Расчет наклонных сечений по поперечной силе допускается не производить, если соблюдается одно из условий:

a) Q £ Rpbh0;                                                                                                                        

б) Q £ 0,8hcтdсRаж.                                                                                                              

В этом случае поперечная гибкая арматура определяется в соответствии с требованиями главы СНиП II-21-76.

3.18. При расчете наклонных сечений на действие поперечной силы предельные усилия определяются из следующих предпосылок:

расчетное наклонное сечение принимается под углом 45° к продольной оси изгибаемого элемента;

в расчет вводится вся поперечная гибкая арматура и стенка профиля жесткой арматуры, пересекаемые рассматриваемым наклонным сечением, с растягивающими напряжениями, равными соответственно расчетным сопротивлениям Rax и 0,8Rаж. При применении составных (сварных) профилей при переменной по высоте толщине стенки (утолщение в местах приварки профильной стали) в расчет вводится минимальная по высоте толщина стенки. Жесткая арматура должна иметь надежную анкеровку по концам, при которой, не может произойти среза бетона по горизонтальной плоскости над профилем. Такая анкеровка имеет месте в каркасных конструкциях, когда жесткая арматура ригеля присоединяется к жесткой арматуре колонн. На свободных же опорах балок потребуется специальная анкеровка в соответствии с рекомендациями пп. 3.23 и 5.12 настоящего Руководства;

поперечное усилие в бетоне над наклонной трещиной определяется в зависимости от его расчетного сопротивления растяжению Rp, рабочей высоты и размеров сечения.

3.19. Расчет наклонных сечений элементов по поперечной силе производится в следующих местах по длине элемента:

а) в сечениях, проходящих через грань опоры;

б) в сечениях, проходящих через точки изменения интенсивности поперечного армирования на уровне растянутой гибкой арматуры;

в) в сечениях, проходящих через расположенные в растянутой зоне начала отгибов.

3.20. Расчет наклонных сечений по поперечной силе (рис. 9,а) производится из условия:

Q £ 0,8hcтdсRаж + SRaxFx + SRaxFоsina + Qб,                                                                     

где Q - поперечная сила от внешней нагрузки, действующая в наклонном сечении, т.е., равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; SRaxFx, SRaxFоsina - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно поперечной Fx и отогнутой Fо арматурой, пересекающей наклонное сечение; Fx - площадь сечения поперечных стержней (хомутов), расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение; Fо - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной, наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение; a - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в рассматриваемом наклонном сечении; Qб - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном в наклонном сечении и принимаемое:

Q_б = R_pbh₀.

Рис. 9. Схемы усилий при расчете наклонного сечения по прочности
а - по поперечной силе; б - по изгибающему моменту

Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту

3.21. При расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента предельные усилия определяются исходя из общих положений, приведенных в п. 3.6 настоящего Руководства. Расчетное наклонное сечение принимается под углом 45° к продольной оси изгибаемого элемента.

3.22. Расчет наклонных сечений элементов по изгибающему моменту производится в местах по длине элемента, указанных в п. 3.19 и в сечениях, где площадь продольной арматуры в растянутой зоне изменяется по длине элемента.

3.23. Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту (рис. 9,б) производится из условия:

М £ Nажz1 + RаFаz2 + SRaFоzо + SRaFxzx,                                                                            

где М - момент всех внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне и перпендикулярной плоскости действия изгибающего момента;

Nажz1, RаFаz2, SRaFоzо, SRaFxzx - сумма моментов относительно той же оси соответственно от усилий в растянутой жесткой арматуре, в гибкой продольной, отогнутой и поперечной арматуре, пересекающей растянутую зону рассматриваемого сечения;

z1 - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой жесткой арматуре до указанной выше оси;

z2, zо, zx - расстояние от плоскостей расположения соответственно гибкой продольной, отогнутой и поперечной арматуры до указанной выше оси.

Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента в конце наклонного сечения, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения на продольную ось элемента согласно рекомендациям пп. 3.8-3.14.

Усилие Nаж в растянутой жесткой арматуре определяется следующим образом:

а) для жестких узлов при обеспечении равнопрочной приварки жесткой арматуры ригеля к жесткой арматуре колонны  При применении прокатных профилей из низколегированной стали к расчетному сопротивлению стали жесткой арматуры вводится коэффициент условий работы 0,9;

б) для шарнирных узлов при анкерах в виде арматурных стержней, приваренных к жесткой арматуре ригеля (см. п. 5.12), усилие Nаж принимается равным предельному сдвигающему усилию, определенному как дли закладных деталей согласно главе СНиП II-21-75, но не более усилия, указанного в подпункте «а». При жестких упорах, приваренных к жесткой арматуре ригеля (см. п. 5.12), Nаж = FупRпр, но не более усилия, указанного в подпункте «a». Fуп - площадь жестких упоров (площадь смятия бетона). Жесткие упоры рассчитываются как металлические конструкции на давление, равномерно распределенное по площади жестких упоров и равное Rпр. Швы приварки жестких упоров к жесткой арматуре балки допускается рассчитывать только на срез. Допускается на свободных опорах балок не предусматривать анкеты, если при прямоугольном сечении балки профиль заходит в сжатую зону бетона не менее чем на половину ее высоты, а при тавровом сечении балки не менее чем на половину толщины плиты и располагается не менее чем на 5 см выше низа плиты. В этом случае усилие Nаж принимается в соответствий с подпунктом «а».

Если не обеспечивается полной анкеровки гибкой продольной арматуры, то расчетное сопротивление ее принимается сниженным согласно главе СНиП II-21-76.

Пример расчета

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ИЗГИБАЕМОГО ЭЛЕМЕНТА

Пример 7. Дано: размеры поперечного сечения шарнирно-опертой балки по рис. 10; бетон марки М 300 (Rпp = 135 кгс/см2, тб1 = 1, Rp = 10 кгс/см2); жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 20 (Fаж = 26,8 см2, Rаж = 2100 кгс/см2) с толщиной стенки dс = 0,5 см; гибкая продольная арматура из стали класса A-III (Rа = 3400 кгс/см2) площадью сечения Fa = l,57 см2 (Æ10) заведена за грань опоры на длину 20 см; поперечная гибкая арматура - двухветвевые хомуты из стали класса A-I (Rа = 2100 кгс/см2), диаметром 10 мм с шагом 25 см; расчетная поперечная сила на опоре Q = 20 т.

Рис. 10. К примеру расчета 7

Требуется проверить прочность наклонного сечения по поперечной силе и по изгибающему моменту и рассчитать жесткие анкерные упоры.

Расчет по поперечной силе

Проверяем требования пп. 3.16 и 3.17.

Для этого вычисляем величину h0 исходя из 1-го случая расчета

h0 = h - а1 = 50 - 14,4 = 35,6 см;

0,35Rпрbh0 = 0,35×135×25×35,6 = 42,1 т > Q = 20 т.

Высота стенки двутавра равна

hст = 20 - 2×0,84 = 18,3 см.

Так как Rрbh0 = 10×26×35,6 = 8,9 т < Q = 20 т, а 0,8hcтdсRаж = 0,8×18,3×0,5×2100 = 15,4 т < Q = 20 т, то проверку сечения по поперечной силе производим из условия .

Для этого определяем усилие, воспринимаемое бетоном, по формуле

Qб = Rрbh0 = 10×25×35,6 = 8,9 т.

Усилие, воспринимаемое стенкой двутавра, равно 0,8hcтdсRаж = 0,8×18,3×0,5×2100 = 15,4 т.

Так как Q = 20 т < Qб +0,8hcтdсRаж = 8,9 + 15,4 = 24,3 т, то прочность сечения по поперечной силе достаточна без учета хомутов.

Расчет по изгибающему моменту

Принимаем длину проекции наклонного сечения с = h = 50 см. Момент в конце наклонного сечения M = Q×с = 20×0,5 = 10 тс×м.

Определяем высоту сжатой зоны бетона применительно к 1-му случаю расчета по формуле исходя из полного расчетного сопротивления жесткой арматуры:

т.е. действительно имеет место 1-й случай расчета.

Значения z1 и z2 равны (см. рис. 10):

z1 = 50 - 5 - 20/2 - 18,3/2 = 25,85 см;

z2 = 50 - 3,5 – 18,3/2 = 37,35 см.

Вычисляем усилие в поперечном армировании на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, при шаге и = 25 см:

Момент от усилия, воспринимаемого хомутами, относительно центра тяжести сжатой зоны бетона представляем в виде:

Проверим анкеровку гибкой арматуры.

Длина анкеровки lан согласно главе СНиП II-21-75 равна:

где

Поскольку значение lан меньше длины заведения гибкой арматуры за грань опоры lоп в расчете учитываем полное расчетное сопротивление гибкой арматуры.

Определяем усилие в жесткой арматуре Nаж в наклонном сечении исходя из условия:

Поскольку жесткая арматура не приварена к жесткой арматуре колонны, определяем необходимую площадь жестких упоров:

Принимаем три упора из уголков ∟ 70×70×5 длиной 10 см, усиленных ребрами жесткости. Фактическая площадь упоров будет равна:

Fуn = 10×7×3 = 210 см2 > 206 см2.

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

3.24. При расчете прочности сжатых железобетонных элементов с жесткой арматурой должен приниматься во внимание случайный эксцентрицитет продольного усилия  в двух направлениях, обусловленный не учтенными в расчете факторами (неоднородностью свойств бетона по сечению элементов и др.). Значение этого эксцентрицитета следует принимать не менее 1/600 длины элемента между точками закрепления его в расчетном направлении не менее 1/30 высоты сечения элемента и не менее 1 см.

Для сжатых элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентрицитета продольного усилия относительно центра сжатия сечения е0 принимается равной эксцентрицитету , определяемому из статического расчета конструкции, но не менее случайного начального эксцентрицитета . Для сжатых элементов статически определимых конструкций эксцентрицитет продольного усилия е0 находится как сумма эксцентрицитетов продольного усилия, определенного из статического расчета конструкции и случайного .

При симметричном расположении жесткой арматуры допускается эксцентрицитет е0 находить относительно центра тяжести сечения.

Примечание. Центром, сжатия сечения считается точка приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и во всей продольной арматуре, подсчитанных исходя из расчетных сопротивлений материалов.

3.25. Расчет сжатых элементов производится как в плоскости расчетного эксцентрицитета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости, в которой е0 принимается равным величине случайного эксцентрицитета. При этом в обоих случаях учитывается влияние прогиба.

Расчет на косое внецентренное сжатие производится при расчетных эксцентрицитетах продольной силы е0 в двух направлениях. Если расчет конструкции произведен по недеформированной схеме, то в элементах при  (rп - радиус инерции приведенного поперечного сечения элемента в соответствующей плоскости с учетом всей продольной арматуры) влияние прогибов на ее несущую способность как в плоскости расчетного эксцентрицитета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости, следует учитывать путем умножения е0 на коэффициент h, определяемый по формуле

где Nкр - условная критическая сила, равная

l0 - расчетная длина элемента, принимаемая согласно указаниям главы СНиП II-21-75;

I0 - момент инерции бетонного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения и нормальной к плоскости расчетного эксцентрицитета, с учетом вытеснения бетона сечением арматуры;

Iаж - момент инерции жесткой арматуры относительно той же оси;

Iа - момент инерции арматурного каркаса относительно той же оси;

t - коэффициент, принимаемый равным , не менее величины

kдл - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, определяемый по формуле

здесь М1дл и М1 - моменты относительно оси, нормальной к плоскости расчетного эксцентрицитета и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от постоянных и длительных нагрузок и от всех нагрузок.

При наличии расчетных эксцентрицитетов в двух направлениях коэффициент h определяется отдельно для каждого направления.

3.26. Проверка прочности нормальных сечений сжатых железобетонных элементов с жесткой арматурой производится из условия

Ne £ RnpSб - SsaiFaiyai.                                                                                                       

где е - расстояние от точки приложения продольной cилы до оси, проходящей через центр тяжести наиболее растянутого (наименее сжатого) стержня гибкой арматуры параллельно прямой, ограничивающей сжатую зону;

Sб - статический момент площади сечения бетона сжатой зоны относительно той же оси;

sai - напряжение в каждом участке жесткой арматуры и в каждом стержне гибкой арматуры, определяемое согласно рекомендациям п. 3.27;

Fai - площадь участков жесткой арматуры и стержней гибкой арматуры, расположенных на различных расстояниях от указанной выше оси;

yai - расстояние от центра тяжести сечения участка жесткой арматуры и сечения гибкого стержня до рассматриваемой оси.

Положение прямой, ограничивающей сжатую зону, определяется из условия

N = RnpFб - SsaiFai                                                                                                           

и, кроме того, из условия, чтобы точка приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре, находилась на прямой, соединяющей точки приложения внешней продольной силы и равнодействующей растягивающих усилий в арматуре (силовая линия).

3.27. Напряжения sai в жесткой и гибкой арматуре определяются по формуле

где x0 - см. определение к формуле;

h - размер сечения по силовой линии;

h0i - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого стержня гибкой арматуры или участка жесткой арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения элемента.

Напряжение sai вводится в формулы и со своим знаком, полученным при расчете по формуле.

Если абсолютные значения напряжений в арматуре, определенные по формуле, превышают расчетные сопротивления растяжению или сжатию, то в формулы и подставляются расчетные сопротивления растяжению (со знаком «плюс») или расчетные сопротивления сжатию (со знаком «минус»).

3.28. При расчете сжатых элементов учитывается вытеснение бетона сжатой зоны сечением жесткой арматуры.

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ПРИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЕ В ПЛОСКОСТИ СИММЕТРИИ

3.29. Расчет прочности прямоугольных сечений сжатых элементов с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой (или менее сжатой), и у сжатой гранях (рис. 11), производится в зависимости от высоты сжатой зоны х, величина которой определяется по формуле

При x £ xRh0 (xR определяется в соответствии с рекомендациями п. 3.6) прочность сечения элемента допускается проверять из условия

где е1 - эксцентрицитет продольного усилия относительно равнодействующей усилий в растянутых жесткой и гибкой арматурах;

 - расстояние от центра тяжести сжатой жесткой арматуры до сжатой грани элемента.

При x > xRh0 и марке бетона М 400 и ниже расчет сечений производится из условия, принимая высоту сжатой зоны по формуле

Рис. 11. Схема усилий в прямоугольном сечении сжатого элемента с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой и у сжатой граней

В случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается проверку прочности сечений при  производить при помощи графиков, приведенных на рис. 12. При этом проверяется условие

где т определяется по графику на рис. 12 в зависимости от значений

Рис. 12. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней
(сплошные линии - марка бетона 300; пунктирные - то же, 500)

3.30. Расчет прочности прямоугольных сечений элементов с жесткой арматурой из симметричных профилей, стенки которых расположены параллельно плоскости действия изгибающего момента, а полки и гибкая арматура расположены у граней элемента (рис. 13), производится в зависимости ох высоты сжатой зоны х

Рис. 13. Схема усилий в прямоугольном сечении сжатого элемента с жесткой арматурой в виде симметричного профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента

При  прочность сечения элемента допускается проверять из условия

При расчетах сечений элементов с жесткой арматурой из низколегированной стали к расчетному сопротивлению этой стали вводится коэффициент условий работы 0,9 в формулы и.

Рис. 14. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой арматурой в виде симметричного профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента
(сплошные линии - сталь класса С 38/29; пунктирные - сталь класса С 48/33)

В случае несимметричного профиля жесткой арматуры он заменяется на симметричный, а избыток площади рассматривается как гибкая арматура. В случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается проверку прочности сечений производить при помощи графиков, приведенных на рис. 14. При этом проверяется условие

N £ nNnp,                                                                                                                             

где

Nnp = bhRnp + Faж(Raж - Rnp) + 2RaFa;                                                                                  

n определяется по графику на рис. 14 в зависимости от

где

3.31. Расчет прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольных сечений с арматурой из профилей, расположенных в центральной зоне, или с арматурой крестового, крестово-диагонального и коробчатого сечений, а также с арматурой в виде сердечника (ядровое армирование) из полосы либо из пакета полос (рис. 15,а-е), в случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается производить из условия

где

Nnp = Rnpbh + (Raж - Rnp)Faж + 2RaсFa;                                                                             

k = 1 - при жесткой арматуре из стали класса С 46/33;

k = 1,1 - при жесткой арматуре из стали класса С 38/23.

При этом отношение  должно быть не менее 0,3, за исключением жесткой арматуры из профиля, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента (рис. 15,а), где отношение должно быть не менее 0,2. Кроме того, должно выполняться условие

где k1 = 2 при жесткой арматуре в виде сердечника (рис. 15,в);

k1 = 3 при остальной жесткой арматуре, указанной в настоящем пункте (рис. 15,а, б, г, д, е).

Рис. 15. Прямоугольные сечения с жесткой арматурой
а - из профиля, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента; б - крестового сечения; в - в виде сердечника из полосы либо из пакета полос (ядровое армирование); г - крестово-диагонального сечения; д - коробчатого сечения; е - из профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента; ж - в виде уголков

3.32. Расчет прочности прямоугольных сечений элементов с жесткой арматурой, работающих на косое внецентренное сжатие, производится в общем случае согласно рекомендациям, приведенным в пп. 3.24-3.28, при этом определяется положение прямой, ограничивающей сжатую зону, при помощи последовательных приближений.

3.33. Проверку прочности при косом внецентренном сжатии элементов прямоугольного сечения с симметричной гибкой и жесткой арматурой типа двутавра при  и  а также в виде уголков (рис. 15,ж) допускается выполнять при помощи графиков, приведенных на рис. 16. Прочность сечения считается обеспеченной, если точка с координатами  находится внутри области, ограниченной кривой, отвечающей параметру п, и осями координат.

Значения Мх и Му характеризуют величины изгибающих моментов от внешней нагрузки, относительно центра тяжести сечения, действующих соответственно в плоскостях симметрии х и у. Влияние прогиба элемента учитывается путем умножения моментов Мх и Му на коэффициенты hх и hу, определяемые соответственно для плоскостей х и у согласно рекомендациям п. 3.25.

Значения  характеризуют величины предельных изгибающих моментов, которые могут восприниматься сечением в плоскости симметрии х и у с учетом действующей продольной силы N в центре тяжести сечения.

Значения  определяются с помощью графиков на рис. 12, 14 и 17. При жесткой арматуре в виде уголков значения  принимаются равными  где b и h0 – размеры сторон сечений, перпендикулярных и параллельных рассматриваемой плоскости; т - определяется по графику на рис. 12. При жесткой арматуре в виде двутавра значения  принимаются равными тМпр (где т - определяется по графикам на рис. 14, если стенка двутавра параллельна рассматриваемой плоскости, и по рис. 17, если стенка двутавра перпендикулярна рассматриваемой плоскости).

Параметр п определяется по формуле

Рис. 16. График несущей способности прямоугольного сечения при косом внецентренном сжатии с жесткой арматурой
а - в виде двутавра; б - в виде уголков

3.34. Расчет прочности при косом внецентренном сжатии элементов прямоугольного сечения с симметричной гибкой и жесткой арматурой, указанной в п. 3.31, и выполнении условия (38) в каждой плоскости симметрии допускается производить из условия

Рис. 17. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой арматурой в виде двутавра, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента.
(сплошные линии - сталь класса С 38/23, пунктирные - то же, С 46/33).

где Nx - предельная продольная сила, действующая в плоскости оси х, которая может быть воспринята сечением при заданном эксцентрицитете в этой плоскости;

Ny - то же, в плоскости оси у;

Nц - предельная продольная сила, которая может быть воспринята сечением при эксцентрицитете  в направлении минимальной жесткости.

Nx, Ny и Nц определяются из условия. Для жесткой арматуры типа «сердечник» Nц определяется без учета случайного эксцентрицитета, т.е. по формуле.

Условием можно пользоваться при следующих отношениях  и  для различных типов жесткой арматуры:

в виде сердечника  и   крестового и крестово-диагонального сечения  коробчатого сечения  но не более 0,75; двутаврового сечения  и 

[01]     [02]     [03]